梅花碾、沖擊碾壓的動力影響計算假定
更新時間：2019-11-11 17:28點(diǎn)擊次數(shù)：次
梅花碾、沖擊碾壓的動力影響計算假定 梅花碾、沖擊碾預(yù)測由地震荷載引起的位移是擋土墻地震設(shè)計的一個重要方面。在過去的幾十年里，一些分析方法已經(jīng)發(fā)展被用于評價地震荷載作
梅花碾、沖擊碾壓的動力影響計算假定
梅花碾、沖擊碾預(yù)測由地震荷載引起的位移是擋土墻地震設(shè)計的一個重要方面。在過去的幾十年里，一些分析方法已經(jīng)發(fā)展被用于評價地震荷載作用下的擋土墻位移。大多數(shù)的用來預(yù)測重力式擋土墻的滑動位移的方法是基于Newmark的滑塊方法。在他的朗肯講座中，提出了一個用來計算筑堤滑坡的位移的滑塊方法。利用屈服或極限加速度，1977年Franklin和Chang對這種方法進(jìn)行了改進(jìn)，在分析了大量的歷史地震記錄的基礎(chǔ)上，提出了“標(biāo)準(zhǔn)的”滑移位移作為一個極限與峰值加速度比的函數(shù)。1979年，Richards和Elems對滑塊法進(jìn)行了修改和延伸，并用于重力式擋土墻的位移，定義如下：
D=0.087V²/A(N/A)
式中：d--重力式擋土墻的位移，in
V--設(shè)計地震的峰值速度。Mile/s
N--滑移的極限加速度，mile/s²
A--地基橫向加速度峰值，mile/s²
然而，梅花碾、沖擊碾對于某些特定的擋土墻，轉(zhuǎn)動位移或者轉(zhuǎn)動與滑移兩者都有的是最普遍破壞機(jī)制。雖然一些分析方法已經(jīng)被提出來，但是對重力式擋土墻的旋轉(zhuǎn)位移的方法的發(fā)展的研究卻很少。隨后X.Zeng提出了重力式擋土墻的地震位移轉(zhuǎn)動塊方法，該文描述了在地震荷載的條件下預(yù)測建于剛性地基上的重力式擋土墻的轉(zhuǎn)動移動或和轉(zhuǎn)動滑移聯(lián)合位移的分析方法的發(fā)展。評價了重要設(shè)計參數(shù)的影響，并把這個方法用在轉(zhuǎn)動重力式擋土墻的離心機(jī)地震模型測試數(shù)據(jù)進(jìn)行測試。吳從師基于轉(zhuǎn)動塊體方法對爆破地震作用下重力式擋土墻的穩(wěn)定分析。
梅花碾、沖擊碾壓單次夯擊引發(fā)的地基振動是一個非周期性、變振幅的隨機(jī)瞬態(tài)振動，相對于天然地震而言，它的振動頻率高持續(xù)時間短，它與天然地震一樣，同屬于能量釋放引起的地表振動，沖擊性作用于擋土墻上。動土壓力的計算是復(fù)雜的，與擋土墻及其基礎(chǔ)的剛度、墻背填土的應(yīng)變等因素有關(guān)，并且在側(cè)向動土壓力作用下，擋土墻的運(yùn)動比較復(fù)雜，可能產(chǎn)生平動或轉(zhuǎn)動，也可能同時產(chǎn)生平動和轉(zhuǎn)動。為簡化起見，本研究采用完全塑性解的側(cè)向土壓力理論來計算動土壓力，擋土墻的運(yùn)動用X.Zeng的轉(zhuǎn)動塊體方法分析，并作如下假設(shè)：
1、擋土墻和基礎(chǔ)是剛性的，可以平動，也可以繞墻趾轉(zhuǎn)動
2、墻背填土為剛塑體，在循環(huán)的地面運(yùn)動作用下，它可以隨擋土墻一起向背離填土方向移動，但當(dāng)?shù)孛娉钔练较蜻\(yùn)動時，由于受到填土的阻礙，擋土墻不能回到原來的平衡位置。
3、擋土墻繞墻趾轉(zhuǎn)動時，其轉(zhuǎn)動角很小，這樣墻體中心x,y。坐標(biāo)和動壓力PAE方向的微小改變可忽略不計。
4、地基和墻背填土都是干的，墻壁的兩側(cè)無自由水。
5、地面介質(zhì)點(diǎn)作簡諧運(yùn)動，從沖擊荷載波形來看，對擋土墻運(yùn)動起主要作用的是波形的主振相。
梅花碾、沖擊碾預(yù)測由地震荷載引起的位移是擋土墻地震設(shè)計的一個重要方面。在過去的幾十年里，一些分析方法已經(jīng)發(fā)展被用于評價地震荷載作用下的擋土墻位移。大多數(shù)的用來預(yù)測重力式擋土墻的滑動位移的方法是基于Newmark的滑塊方法。在他的朗肯講座中，提出了一個用來計算筑堤滑坡的位移的滑塊方法。利用屈服或極限加速度，1977年Franklin和Chang對這種方法進(jìn)行了改進(jìn)，在分析了大量的歷史地震記錄的基礎(chǔ)上，提出了“標(biāo)準(zhǔn)的”滑移位移作為一個極限與峰值加速度比的函數(shù)。1979年，Richards和Elems對滑塊法進(jìn)行了修改和延伸，并用于重力式擋土墻的位移，定義如下：
D=0.087V²/A(N/A)
式中：d--重力式擋土墻的位移，in
V--設(shè)計地震的峰值速度。Mile/s
N--滑移的極限加速度，mile/s²
A--地基橫向加速度峰值，mile/s²
然而，梅花碾、沖擊碾對于某些特定的擋土墻，轉(zhuǎn)動位移或者轉(zhuǎn)動與滑移兩者都有的是最普遍破壞機(jī)制。雖然一些分析方法已經(jīng)被提出來，但是對重力式擋土墻的旋轉(zhuǎn)位移的方法的發(fā)展的研究卻很少。隨后X.Zeng提出了重力式擋土墻的地震位移轉(zhuǎn)動塊方法，該文描述了在地震荷載的條件下預(yù)測建于剛性地基上的重力式擋土墻的轉(zhuǎn)動移動或和轉(zhuǎn)動滑移聯(lián)合位移的分析方法的發(fā)展。評價了重要設(shè)計參數(shù)的影響，并把這個方法用在轉(zhuǎn)動重力式擋土墻的離心機(jī)地震模型測試數(shù)據(jù)進(jìn)行測試。吳從師基于轉(zhuǎn)動塊體方法對爆破地震作用下重力式擋土墻的穩(wěn)定分析。
梅花碾、沖擊碾壓單次夯擊引發(fā)的地基振動是一個非周期性、變振幅的隨機(jī)瞬態(tài)振動，相對于天然地震而言，它的振動頻率高持續(xù)時間短，它與天然地震一樣，同屬于能量釋放引起的地表振動，沖擊性作用于擋土墻上。動土壓力的計算是復(fù)雜的，與擋土墻及其基礎(chǔ)的剛度、墻背填土的應(yīng)變等因素有關(guān)，并且在側(cè)向動土壓力作用下，擋土墻的運(yùn)動比較復(fù)雜，可能產(chǎn)生平動或轉(zhuǎn)動，也可能同時產(chǎn)生平動和轉(zhuǎn)動。為簡化起見，本研究采用完全塑性解的側(cè)向土壓力理論來計算動土壓力，擋土墻的運(yùn)動用X.Zeng的轉(zhuǎn)動塊體方法分析，并作如下假設(shè)：
1、擋土墻和基礎(chǔ)是剛性的，可以平動，也可以繞墻趾轉(zhuǎn)動
2、墻背填土為剛塑體，在循環(huán)的地面運(yùn)動作用下，它可以隨擋土墻一起向背離填土方向移動，但當(dāng)?shù)孛娉钔练较蜻\(yùn)動時，由于受到填土的阻礙，擋土墻不能回到原來的平衡位置。
3、擋土墻繞墻趾轉(zhuǎn)動時，其轉(zhuǎn)動角很小，這樣墻體中心x,y。坐標(biāo)和動壓力PAE方向的微小改變可忽略不計。
4、地基和墻背填土都是干的，墻壁的兩側(cè)無自由水。
5、地面介質(zhì)點(diǎn)作簡諧運(yùn)動，從沖擊荷載波形來看，對擋土墻運(yùn)動起主要作用的是波形的主振相。
